［摘 要］ 簡(jiǎn)要分析了聲波檢測(cè)過(guò)程中影響聲時(shí)變化的因素，并介紹了在聲測(cè)管間距線性變化的情況下，運(yùn)用最小二乘法直線擬合校正聲速值，從而對(duì)樁身混凝土質(zhì)量做出正確的評(píng)價(jià)。

　?。坳P(guān)鍵詞］ 超聲波檢測(cè) 曲線擬合 線性變化 距離校正

　　1 引言

　　超聲波透射法檢測(cè)混凝土灌注樁具有準(zhǔn)確可靠、信息豐富、效率高等特點(diǎn)，不受樁長(zhǎng)、樁徑、場(chǎng)地等限制，通過(guò)接收換能器測(cè)出超聲脈沖穿過(guò)混凝土所需的時(shí)間、波幅值、脈沖主頻率、波形等參數(shù)，然后進(jìn)行綜合分析，對(duì)混凝土內(nèi)部各種缺陷的性質(zhì)、大小、位置做出判斷。

　　目前超聲波檢測(cè)資料解釋通常采用概率法和PSD法，具體解釋過(guò)程可參考《建筑基樁檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2003），通過(guò)多個(gè)工程的現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試，發(fā)現(xiàn)部分剖面存在聲速值連續(xù)偏離正常值的情況，分析原因可能是由于聲測(cè)管固定在鋼筋籠上，在鋼筋籠起吊送入樁孔過(guò)程中發(fā)生較大形變，導(dǎo)致聲測(cè)管部分彎曲上下不平行所致，對(duì)于概率法可能會(huì)出現(xiàn)正常部位聲速低于異常臨界值或異常部位聲速高于異常臨界值的情況，從而造成誤判；運(yùn)用PSD法雖然可以減少聲測(cè)管不平行的影響，但不能校正聲速值，當(dāng)下部聲測(cè)管距離非線性增加時(shí)，對(duì)PSD判據(jù)也會(huì)產(chǎn)生影響，因此對(duì)于超聲波檢測(cè)中存在的聲測(cè)管不平行現(xiàn)象，有必要通過(guò)一定的方法加以校正，從而對(duì)混凝土質(zhì)量做出準(zhǔn)確的判定。

　　2 引起聲時(shí)變化的原因分析

　　假設(shè)某一檢測(cè)剖面兩聲測(cè)管的間距l(xiāng)(z)、速度曲線V(z)、時(shí)間曲線t(z)均為深度Z的函數(shù)，其中t(z)可以實(shí)測(cè)得到的，l(z)、V(z)未知，

　　在以前的資料處理中，我們假設(shè)聲測(cè)管平行，即l(z)=l(0)為一直線，l(0)為樁頂處的兩聲測(cè)管間距，這時(shí)時(shí)間曲線的變化完全是由于速度變化（混凝土質(zhì)量變化）引起，但如果在速度變化的同時(shí)，聲測(cè)管間距也發(fā)生變化，情況如何呢？對(duì)（1）式求導(dǎo)，得

　　下面結(jié)合工程實(shí)際情況，來(lái)分析

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　　的變化情況和引起的原因。假設(shè)樁頭處兩聲測(cè)管間距為l(0)，樁底處間距為l′,管長(zhǎng)為h，由于聲測(cè)管通常為鋼管，且有一定的鋼度并捆扎在鋼筋籠上，為方便分析假定聲測(cè)管錯(cuò)動(dòng)后間距為線性變化，如圖1所示。

　　分析聲速，如圖2所示，假定Z1點(diǎn)對(duì)應(yīng)V1，Z2點(diǎn)對(duì)應(yīng)V2，高差為Δh，

　　說(shuō)明聲時(shí)的局部突變基本上是由聲速的變化（混凝土質(zhì)量的變化）引起的，但如果不考慮dL(z)／dz的影響，則由

　　3 曲線擬合法

　　假定模型為整體質(zhì)量均一的混凝土，僅局部較小區(qū)域內(nèi)存在缺陷，聲測(cè)管不平行具近似于線性變化，聲時(shí)曲線整體（或分段）偏離正常值，可以觀察聲時(shí)曲線的整體形態(tài)，并采用最小二乘法擬合，考慮聲測(cè)管具有一定的剛度，做整體（或分段）直線擬合。

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　　在擬合前，根據(jù)聲時(shí)、聲幅、聲頻曲線，先剔除異常點(diǎn)，并測(cè)出管口處的速度V 0，假定V(z)=V(0)=常數(shù)（除異常點(diǎn)外），若t(z)=a 0+a 1 Z (k),(a 0、a 1為待定系數(shù)，Z (k)為測(cè)點(diǎn)從上到下的序號(hào))，a 0、a 1滿足

　　求出校正后的聲測(cè)管距離曲線，若對(duì)t(z)進(jìn)行分段擬合，則L(z)也進(jìn)行分段校正，即

　　可以得到校正后的聲速曲線。

　　4 實(shí)例分析

　　下面為某工程實(shí)例，其中8號(hào)樁樁徑0.8m，檢測(cè)樁長(zhǎng)18.8m，預(yù)埋兩根聲測(cè)管，管口處間距0.6m，校正前聲速曲線如圖3，從圖中可以看出，速度曲線從管口處逐漸呈線性關(guān)系向上漂移，在樁底處聲速接近5000m/s，明顯偏大，分析聲幅和聲頻曲線，樁底與樁頂處基本相似，在11.6m處附近聲幅、頻率降低，但從聲速曲線上看，11.6m處聲速在臨界值以上，無(wú)法判定是否存在異常，分析聲速曲線上漂的原因，應(yīng)是聲測(cè)管從上到下逐漸變小所致，剔除11.6m處前后3個(gè)異常點(diǎn)，采用最小二乘法直線擬合，由（5）式，得方程組

　　解得a0=144，a1=-1.2484，校正后t z曲線方程為t (z)=144-1.2484Z (k)，該曲線為假定樁身波速均一，在聲測(cè)管距離變小時(shí)應(yīng)得到的聲時(shí)值，如圖4，由于假定聲測(cè)管線性變化，對(duì)應(yīng)的聲時(shí)值也是線性減小。計(jì)算出管口處的波速V 0，假定其為整個(gè)樁身的平均波速，由（6）式得，L (z)=l 0- V 0*1.2484Z (k)，由（8）式可以得到校正后的速度曲線，如圖5所示，從圖上可以看出校正后，11.6m處聲速值在臨界值以下，可判定為異常點(diǎn)。

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　　5 結(jié)論

　　本文通過(guò)曲線擬合法分析聲波測(cè)試結(jié)果，校正了聲測(cè)管傾斜對(duì)波速的影響，避免了樁身缺陷的漏判，從而對(duì)樁身混凝土質(zhì)量做出客觀的評(píng)價(jià)。但還應(yīng)注意以下幾個(gè)方面：①平均波速的選取，本文用樁頂處V 0代替平均波速，會(huì)造成一定的誤差；②本文假定聲測(cè)管間距為線性變化，但實(shí)際施工過(guò)程中可能會(huì)導(dǎo)致非線性變化的情況出現(xiàn)，若曲率較大時(shí)，會(huì)對(duì)聲速產(chǎn)生較大的干擾；③在有多個(gè)聲測(cè)管存在的情況下，建立空間模型更為復(fù)雜一些，由于鋼筋籠變形后周長(zhǎng)保持不變，當(dāng)有3個(gè)及以上聲測(cè)管固定在鋼筋籠上時(shí)，會(huì)出現(xiàn)同一截面上某剖面聲速變大的同時(shí)，另一剖面聲速同時(shí)變小，這樣在建立空間曲線方程時(shí)，應(yīng)將周長(zhǎng)不變作為約束條件，結(jié)合聲幅、聲頻曲線等信息，利用計(jì)算機(jī)反復(fù)模擬出最合理的空間曲線方程，對(duì)樁身混凝土質(zhì)量做出準(zhǔn)確的評(píng)價(jià)。

　　參考文獻(xiàn)

　?。?］ 陳凡，徐天平，陳久照，關(guān)立軍.基樁質(zhì)量檢測(cè)技術(shù). 第一版, 中國(guó)建筑工業(yè)出版社,